Poveikis дисперсного армирования į агрегативную stabilumą пенобетонных mišinių 2006-10-28 12:10:30
Federalinės энергосбережении skatina susidomėjimą mokslininkų ir statybininkai praktikų prie закономерностей sudaryti optimalias struktūras пенобетонов priklausomai nuo technologijų ir рецептурных savybių. Statybos-eksploatavimo savybes ячеистого betono suformuotas rezultatas затвердевания ячеисто-prie betono mišinio. Tarp punktas virimo mišinio ir pereiti jos būsena yra akmens visos dalys gali judėti erdvėje pagal poveikis гравитационных pajėgų ir tokiu būdu neigiamai paveikti стереорегулярность сформированной struktūra. Todėl, kuo didesnis агрегативная stabilumą пеноструктур laikotarpiu nuo pradžios iki pabaigos grabus jų cemento, tuo geriau turi būti statybos-eksploatavimo savybes затвердевшего betono. Apsvarstykite schemą vietą erdvėje ir abipusis ir paspauskite select'bendravimas dalelių, kad sudaro пенобетонную mišinys (pav. 1a). Tokio mišinio газообразная etapas yra viduje suspensijos, susidedanti iš kietųjų dalelių'яжучого ir spėjimais, pos'jungtinių прослойками vandens storio (5 - 15) -10-7 m. Капиллярные jėgos, kurios užtikrina агрегативную stabilumą išvardintų elementų макроструктуры, priklauso nuo santykio tarp капиллярным spaudimą ir расклинивающим slėgis пленочной vandens zonoje капиллярных менисков, taip pat pajėgų paviršiaus įtempimo [1]. Bet kuri struktūra sąlygomis žemės gravitacijos nėra gravitacinis krūvis ir išlieka stabili palyginti su juo iki tol, kol įtampos, kylančios tarp atskirų jos elementų, mažiau atsparumo sankabos šių elementų tarpusavyje. Агрегативная stabilumą пеноструктур laike priklauso nuo storio vandens plėvelės ant kieto paviršiaus fazės. Tačiau užtikrinti atkaklūs dydžių ir šios plėvelės arba sklandų perėjimą vandens iš fiziškai, chemiškai пов'dėl valstybės beveik neįmanoma. Keitimas storio vandens plėvelės aplink dalelių kietos fazės пов'susijęs su plėtra гидратационных ir седиментационных procesų būdingas цементосодержащие трехфазных skirtingos sistemos [1]. Į пенобетонных смесях pagal poveikis гравитационных jėgų, temperatūros svyravimų ir jokių mechaninių poveikių (smūgių, толчков, vibracijos ir t.t. keitimas storio vandens plėvele aplink dalelių kietos fazės rezultatas sedimentacija buvo неравномерный pobūdžio ir priklauso nuo aukščio vietą sluoksnis. Viršutiniuose межпоровом pertvarų tokių mišinių visada yra vieta утончение vandens plėvele, обусловленное migracijos silpnai susijusios vandens iš viršaus į apačią. Į apatinių sluoksnių межпоровом pertvarų sąskaita gavote iš viršaus vandens pastebėtas sustorėjimas vandens plėvele aplink dalelių kieto etapas. Kadangi jėgos вандерваальсови sąveikos tarp kietais dalelėmis mažėja proporcingai atstumas nuo jų paviršiaus į septintąją mastu, | 2], o капиллярное slėgis kinta atvirkščiai proporcingai радиусам капиллярных менисков [3], bet пенобетонная mišinys po tiesimo ją опалубку yra nuolat kintančiame sudėtingas intensyvių būklės. Taigi, stiprybės, sankabos tarp kietais dalelėmis, priklauso nuo storio vandens plėvele, mažėja link viršaus į apačią. Panašiai kryptimi auga normalus įtampos mišinio, atsiradusių slėgis viršutinių sluoksnių ant apatinių. Todėl kaupimo defektas макроструктуру prasideda tuo metu, kai stresas, kurį sukelia dėl išorinių jėgų, jie galėtų viršyti atsparumas sankabos tarp bet kurių dviejų dalelėmis kieto etapas. Praradus sukibimą bus смещению dalelės erdvėje ir atotrūkis агрегатного švietimo, kuris yra межпоровом kliūtį į макроструктуру пенобетонной mišinio. Pertraukas tarp мелкими порами, išsilavinę, pagrindinis laikotarpį, iš karto po jo derinys опалубку pirmiausia lems padidėjęs vidutinis skersmuo laiko. Toliau dėl plėtros седиментационных procesus раздвижки dalelių kieto etapas įvyks pagreitį. Tai bus осадке пеноструктуры. Po įvedimo į struktūrą пенобетонной mišinio papildomų elementų kieta fazė (фибр), kurių ilgis yra gerokai (100-2000 kartų) daugiau dydžių skerspjūvio, stabilumą макроструктуры palyginti su dabartine jį нагрузкам turi pasikeisti (pav. 1b). Фибровые dalelių (skaidulų), sudarytas трехфазных skirtingos sistemos, mes manysime протяженными paviršių skyriaus fazių. BC Фадеевой nustatyta [4], kad formuojant struktūrų statybinių medžiagų procese турбулентного maišant mažytį dalelių cemento pirmieji persikelia į протяженным paviršių skyriaus fazių, kur sparčiai гідратіруются ir sudaro высокопрочные su'sąjunga tarp цементного akmens. Priežastis, dėl atskyrimo dalelių kietos fazės sąlygomis турбулентного maišymo betono mišiniai turi būti laikomas faktas, kad jėgos sankaba tarp bet kurių dviejų dalelėmis iš esmės priklauso nuo jų formos. Šios jėgos lemia vis уравнению [5]: F = - (A * r) / (m * N), (1) kur F - traukos jėgą tarp dalelėmis; H - atstumas tarp dalelėmis; K - konstanta, характеризующая kaupiamasis veiksmas ориентационной ir дисперсионного veiksnius; m, n - koeficientai (kai bendrauja шарообразных dalelių m = 12, n = 2; kai шарообразной ir протяженной m = 6, n = 2). Iš lygties (1) taip, kad jėgos sankaba tarp шарообразной ir протяженной dalelėmis didesnis, nei tarp dviejų шарообразными. Tokiu būdu, galima tikėtis, kad skaidyti пенобетонной struktūra, kuri yra фибру, reikės žymiai daugiau pastangų. Šios pastangos turėtų viršyti sumą pajėgų sankabos visų dalelių, kurios пов'susiję su фиброй капиллярными ir ориентационными jėgomis. Gana apie'objektyviai apie dydį šių pajėgų galima spręsti, nustatant пластическую atsparumas пенобетонных mišiniai, naudojant конического ідентора [6]. Lentelėje pateikiami eksperimentiniai duomenys, gauti vertinant įtaką водосодержания kiekio ir išsklaidyta armatūros į пластическую koncentracija tiriamų mišinių . Grafinis aiškinimas eksperimentinių duomenų, nurodytas lentelėje, rodo, kad abu варьируемых parametras gana ženkliai įtakos вязкопластическую ypatybės, taigi ir į агрегативную stabilumą пенобетонных mišinių. Mišinio be išsklaidyta armatūros ir turinį iki 0, 6% masės sudaro tvirtą turi пластическую atsparumas 44-52 Pa. Tokiu atveju kuo didesnis водосодержание mišinio, tuo mažiau rodikliai plastinės stiprumo. Turinys фибры, % Пластическая koncentracija mišinyje, Pa mase v / T = 0, 5 v / T = 0, 6 / T= 0, 7 0 0 48, 1 46, 4 44, 2 0, 3 0, 74 49, 9 48, 1 45, 3 0, 6 1, 49 51, 8 49, 9 47, 5 0, 9 2, 23 60, 6 55, 2 49, 9 1, 2 2, 98 71, 8 62, 2 51, 8 1, 5 3, 72 92, 4 70, 7 56, 6 1, 8 4, 46 130, 8 85, 1 62, 2 2, 1 5, 2 181, 1 97, 2 66, 8 2, 4 5, 94 267 130, 8 75, 1 2, 7 6, 69 - 172, 9 90, 9 3 7, 43 - 267 112, 2 Pastebimas poveikis išsklaidyta armatūros pradeda naršyti po soties mišinio фиброй daugiau 0, 6% iš masės mineraliniai komponentai. Ir intensyvumas pakeisti (кинетика) plastinės atsparumo mišiniai, kai perpildymo jų išsklaidyta sklendžių labai priklauso nuo Į / T (pav. 2). Analizuojant gautus rezultatus (žr. lentelę, pav. 2), galima nuosekliai apsvarstyti kūrimo proceso макроструктуры tinklinėmis mišinio, kai perpildymo jos волокнами išsklaidyta armatūros. Pirmiausia įvadas nedaug pluoštų, iki 0, 6%, рассредоточенных pagal apimtį suspensijos, sudaryta iš cemento, medžiagų ir vandens, beveik neturi įtakos вязкопластическую savybės (агрегативную atsparumas) пенобетонных mišinių. Dalelės, cemento ir dydis pagal dydį palyginti su skerspjūvis фибры, bet gerokai (maždaug 1000 kartų) mažiau jos ilgį. Kai перемешивании visos dalys laisvai juda турбулентными temas ir pagal poveikis pajėgų paviršiaus įtempimo pateikiami межпоровом перегородках. Šiuo metu soties фиброй ячеистых mišinių vertė juos plastinės koncentracija kinta nedaug (3-4 Pa) ir reglamentuoja tik / T. Analizuojant rodiklių reikšmių plastinės atsparumo tokių mišinių, galima teigti, kad фибра į jų sudėtį neturi savo erdvinės struktūros ir kol gali turėti įtakos агрегативную stabilumą mišinių. Kai soties išsklaidyta sklendžių veda sukurti mišinys paprasčiausias агрегатных nuosėdos, mišinio savybės turėtų pasikeisti. Pristatome šių agregavimo švietimo kaip geometrinis pakuotės pluoštų forma тетраэдра su šalimi, L, lygus ilgis pluošto (čia daroma prielaida, kad pluošto mišinio išlaiko прямолинейность, o раздвижкой jų gali būti nepaisoma). Kvietimas šis paskirstymo фибр pirminės struktūros, kurioje tarp galais pluoštų yra vietoje stumdomos knyga. Kiek tokio тетраэдра (VT), образованного элементарными волокнами, lygus: VT = 0, 12-L3 (2) Kadangi ilgis фибры gerokai daugiau, dydžių jų skerspjūvio, taip pat kitų dydžių dalelių kietos fazės, tai galima teigti, kad židiniai tokio formavimą pakankamai didelis, kad ne стеснять judėjimo komponentų, kai турбулентном перемешивании. Išsilavinimas pirminės erdvinės struktūros фибры sandarą межпоровом pertvaros gali būti išreikšti per ją koncentraciją apimtis serijos sudėtiniai, ribojimų dydžių тетраэдра, ir pasižymėti. Krašto тетраэдра apima šešis отрезков išsklaidyta armatūros, todėl: Va = 6-d2-L / 4 = 4, 71 d2. L (3) šiuo atveju skaičius išsklaidyta armatūrai), išreikštas% nuo tūrio, образованного pirminės волокнистой struktūra yra: = (Va / VT) -100% = 4-103d2 * L2, % (4) Tokia struktūra jau gali turėti įtakos вязкопластическую ypatybės ячеистых betono. Jei lygtis (4) vartoti parametrai naudojamo eksperimentas išsklaidyta armatūros, tai iš apskaičiuoti paaiškėja, kad keisti plastinės stiprumo turi mums žengti, kai perpildymo пенобетонных mišinių išsklaidyta sklendžių daugiau 0, 64% masės mineraliniai komponentai. Analizė grafika pav. 2 rodo, kad lygtis (4) teisingas. Be to, iš lygties (4) taip, kad su pokyčiais geometrinis parametras (santykis ilgio фибры prie jos диаметру) švietimo, pirminės волокнистой struktūra gali atsitikti, kai skirtingo dydžio išsklaidyta armatūros. Į очагах pirminės волокнистой struktūra gali patalpinta papildomo kiekio фибр. Tai turėtų padidėti plastinės atsparumo пенобетонной mišinio, kad ir stebimas atliekant eksperimentus (lentelė ir paveikslas. 2). Iš grafiko matyti, kad pokyčių greitis plastinės atsparumo gana ženkliai priklauso nuo водосодержания mišinių. Mažiau / T, tuo greičiau auga reikšmės plastinės stiprumo, esant perpildymo пенобетонной mišinio išsklaidyta čiaupams. Экспериментально nustatyta, kad tai pamaitinimas фиброй teigiamai veikia eksploatavimo savybes пенобетонов iki tol, kol ji laisvai yra межпоровом перегородках ir sudaro комковатых intarpai [6]. Trūksta комковатых intarpai buvo matoma смесях su plastinės jėga ne daugiau kaip 80 Pa. Riba intervalas soties išsklaidyta sklendžių nuo švietimo, pirminės struktūros iki slenksčio vienodumo пенобетонных mišinių paskambinti. Экспериментально nustatyta, kad kai perpildymo пенобетонных mišinių фиброй dokumentacija, kad atitinka, galima formuoti masyvus, kurių aukštis iki 2 m, beveik be ryšulių [7]. Šis rezultatas rodo, kad buvimas išsklaidyta armatūros sandarą пенобетонных mišinių teigiamai veikia per седиментационных procesus, ir kaip pasekmė to, prisideda prie labai esminių pagerinti агрегативной mišinių stabilumą ir sumažinti дефектности затвердевших пенобетонных struktūras, padidinti savo jėgą ir морозостойкости [6]. Riba vienodumo paskirstymo išsklaidyta armatūros į межпоровом перегородках пенобетонных mišinių обозначим. Vertė jį priklauso nuo водосодержания mišinio, geometrinių parametrų išsklaidyta armatūros ir rūšių gamybos įrangos. Apskaičiuoti ribą, vienodumo paskirstymo фибры į пенобетонных смесях siūloma vadovauti pagal уравнению: = K * (L / d) * * /Ts-0, 2), (5) kur / Ts - водоцементное požiūris ячеисто-prie betono mišinio; 0, 2 - vandens kiekis, израсходованной į гидратацию клинкерных mineralų; K - koeficientas, учитывающий judėjimo greitis darbo organų смесительной агрегате (N). Kai N = 500 aps. / min., = 0, 1; kai N = 750 aps. / min., = 0, 11; kai N = 1000 aps. / min., = 0, 13. Į предложенном уравнении tradicinė / T pakeista į / Ts, ir paspauskite select'язку su tuo, kad komponentai tvirtas etapas turi skirtis energetikos активностью paviršiaus, be to, tik cemento chemiškai jungiasi su vandeniu. Lygtis (5) yra gautas metodas linearizacijos eksperimentinių kreivių ir tinkamai aprašo priklausomybę slenksčio vienodumo nuo geometrinių parametrų išsklaidyta armatūros ir водосодержания пенобетонной mišinio. Обобщая, kas, galima sakyti taip: - дисперсная armatūra turi teigiamą poveikį агрегативную stabilumą макроструктуры пенобетонных mišiniai; - агрегативная stabilumą фібропенобетона mišinių предопределяется jų plastinės jėga, kuri priklauso nuo parametrų дисперсного армирования (santykis L / d kiekio ir фибры sudėties mišinio) ir водоцементного santykiai; дисперсная armatūra yra efektyvus valdymo įrankis savybių пенобетонных mišinių į platų reikšmių. Tai leidžia изготавливать matricos, iš betono, kurių aukštis iki dviejų metrų su prieiga patobulinta fizika-mechaninės savybės
Pirkti пеноблоки, пенобетон Kijeve.
Šaltinis: http://stroymart. com. ua
Komentarų nėra:
Rašyti komentarą